某橋墩兩片梁自重壓力P1=P2=180kN，橋墩自重P3=150kN，車輛荷載P=240kN，產(chǎn)生的水平力T=115kN，水面浮冰產(chǎn)生單側(cè)撞擊力為30kN，如圖3.5.2.2所示，則抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為（）。
A.1.42
B.2.06
C.1.77
D.1.57
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某建筑物基礎(chǔ)為條形基礎(chǔ)，如圖3.5.1.2所示，則基礎(chǔ)邊緣與坡頂?shù)淖钚∷骄嚯x應(yīng)為（）m。（）
A.4.0
B.0.17
C.1.67
D.2.5
A.1.3
B.1.5
C.1.8
D.2.0
A.1.5
B.1.8
C.1.96
D.2.15
A.1.7
B.0.77
C.1.02
D.0.7
A.1.8
B.2.04
C.2.27
D.2.15
某橋墩基礎(chǔ)底面尺寸為4m×8m，正常使用極限狀態(tài)下，相應(yīng)于作用的長期效應(yīng)組合時，作用于基底的中心荷載N=8000kN（已包括基礎(chǔ)重力及水的浮力），基礎(chǔ)埋深1.5m，地基土層情況如圖3.3.3.3所示，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.3.2．如果沉降計算的經(jīng)驗系數(shù)M取0.4，則基礎(chǔ)中心的沉降量為（）cm。（）
A.0.98
B.1.22
C.1.34
D.1.47
已知傳至基礎(chǔ)頂面的柱軸力準(zhǔn)永久組合值F=1250kN，其他條件見圖3.3.2.3，用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.82.8
B.93.7
C.98.1
D.117.8
如圖3.3.2.2所示，基礎(chǔ)底面尺寸為4.8m×3.2m，埋深1.5m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時，傳至基礎(chǔ)頂面的中心荷載F=1800kN，地基的土層分層及各層土的壓縮模量（相應(yīng)于自重應(yīng)力至自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之和段），用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.128.3
B.132.9
C.141.7
D.147.3
墻下條形基礎(chǔ)寬為2.0m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時基礎(chǔ)承受三角形附加應(yīng)力，Pmax-50kPa，基礎(chǔ)埋深1．0m，地基土質(zhì)為粉土，γ=17.7kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.4，用分層總和法計算基礎(chǔ)中點下0.4m厚土層的沉降量為（）mm。（）
A.8.7
B.28.2
C.30.89
D.35.3
某矩形基礎(chǔ)尺寸2m×3.6m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時（不計風(fēng)荷載和地震作用），基礎(chǔ)受均布荷載50kPa，基礎(chǔ)埋深1m，基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)及持力層均為粉土，基巖埋深為2.6m，γ=17.8kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.3，用分層總和法計算基礎(chǔ)中點的沉降量為（）mm。（）
A.11.2
B.25.6
C.30.7
D.34.8
最新試題
確定相應(yīng)于作用組合的標(biāo)準(zhǔn)組合時的地下車庫基底壓力（kPa）最接近下列（）項。
確定該柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力設(shè)計值（kN）最接近下列（）項。
該擋土墻抗滑穩(wěn)定性驗算結(jié)果符合下列（）項。
墻底邊緣的最大壓力pkmax（kPa）最接近下列（）項。（）
柱邊h0／2處沖切臨界截面上的最大剪應(yīng)力τmax（kPa），最接近下列（）項。
假定基礎(chǔ)混凝土強度為C20，鋼筋的混凝土保護層厚度為40mm，基礎(chǔ)高度h=500mm，采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），底板單位長度的最大彎矩設(shè)計值為100kN·m.確定底板單位長度的抗剪承載力設(shè)計值Vu（kN）、受力主筋截面面積AS（mm2），最接近下列（）項。
假定填土采用粗砂，其重度為18kN／m3，δ=0，β=0，q=15kN／m2，kA=0.23，確定主動土壓力EA（kN／m）最接近下列（）項。
確定柱邊截面Ⅱ一Ⅱ的受剪承載力設(shè)計值最接近下列（）項。
筏板變厚度處，單位寬度的受剪承載力設(shè)計值（kN），最接近下列（）項。
甲基礎(chǔ)角點d下深度z=2m處的附加應(yīng)力值（kPa）最接近下列（）項。