某建筑樁基工程采用泥漿護壁非擠土灌注樁,樁徑d為600mm,樁長ι=30m,灌注樁配筋、地基土層分布及相關參數情況,如圖所示,第③層粉砂層為不液化土層,樁身配筋符合《建筑樁基技術規(guī)范》灌注樁配筋的有關要求。建筑物對水平位移不敏感,單樁水平靜載試驗時,樁頂水平位移6mm時所對應的荷載為75kN,樁頂水平位移10mm時所對應的荷載為120kN。試問:當驗算永久荷載控制的樁基水平承載力時,單樁水平承載力特征值(kN)最接近下列()項。
A.60
B.70
C.80
D.90
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某軟土地基上多層建筑采用減沉復合疏樁基礎,筏板基礎平面尺寸為40m×16m,筏板基礎底設置鋼筋混凝土預制樁,共計180根,單樁截面尺寸為0.2m×0.2m,樁長18m,樁間距2m,不規(guī)則布樁,地層分布及土層參數見圖6.5.3所示。試問:該基礎中點由樁土相互作用產生的沉降量ssp(mm)最接近下列()項。()
A.10
B.13
C.16
D.19
A.800
B.850
C.900
D.950
某建筑樁基如圖所示,樁徑為0.8m,樁長為8m。當水位從-3m降至-8m。淤泥ξ=0.20;淤泥質黏土ξ=0.25;黏土ξ=0.30。
試問:單樁負摩阻力引起的下拉荷載值Qng(kN)最接近下列()項。
A.520
B.570
C.620
D.670
某建筑柱下六樁樁基承臺,承臺埋深2.0m,承臺面積為3.0m×4.2m,采用直徑0.4m的灌注樁,樁長12m,距徑比sA/d=4,樁頂以下土層參數如表6.4.2所示。取地基抗震承載力調整系數ξA=1.5,fak=300kPa,承臺效應系數ηE=0.14。試問:該復合基樁考慮地震作用時的豎向承載力特征值R(kN)與其單樁豎向承載力特征值RA(kN)之比,最接近下列()項。
A.1.10
B.1.15
C.1.20
D.1.25
某建筑樁基采用泥漿護壁后注漿灌注樁,樁徑800mm,樁長24m,樁端、樁側采用復式注漿,樁側注漿斷面位于樁頂下12m。樁周土性及后注漿樁側阻力與樁端阻力增強系數,如圖所示。
試問:估算單樁豎向極限承載力(kN)最接近下列()項。
A.8300
B.7900
C.7500
D.7000
某建筑樁基采用鉆孔灌注樁,樁徑1200mm,樁端進入中等風化巖1.0m,中等風化巖巖體較完整,其飽和單軸抗壓強度標準值為45MPa,樁頂以下土層參數依次列表,如表6.4.1所示。取樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數為0.80。
試問:估算單樁極限豎向承載力Quk(kN)最接近下列()項。()
A.47800
B.47200
C.46800
D.46200
某建筑柱下樁基承臺,采用鋼筋混凝土預制樁,樁頂標高為-3.640m,樁長16.5m,樁徑500mm,樁端進入持力層中砂1.50m。土層參數見圖6.4.2所示,地下水位標高為-3.310m,采用半敞口鋼管樁,其隔板n=2,外徑d=0.5m。采用敞口預應力混凝土空心管樁,其外徑為500mm,內徑為300mm。試問:確定該空心樁單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。
A.880
B.850
C.800
D.780
某建筑柱下樁基承臺,采用鋼筋混凝土預制樁,樁頂標高為-3.640m,樁長16.5m,樁徑500mm,樁端進入持力層中砂1.50m。土層參數見圖6.4.2所示,地下水位標高為-3.310m,采用半敞口鋼管樁,其隔板n=2,外徑d=0.5m。試問:確定鋼管樁單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。()
A.750
B.800
C.850
D.900
某建筑樁基承臺如圖所示,采用混凝土預制圓樁,樁徑為0.4m,樁長為10m,采用單橋靜力觸探,其數據見圖中所示。試問:該單樁豎向極限承載力標準值Quk(kN)最接近下列()項。()
A.800
B.900
C.1000
D.1100
某建筑樁基礎采用水下鉆孔灌注樁,樁身直徑為0.8m,樁長為13m。樁基剖面及工程地質條件如圖所示。
試問:該樁的單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。
A.570
B.675
C.1140
D.1250
最新試題
假定承臺頂面處相應于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3792kN,彎矩MK=700kN·m,確定單樁的最大豎向力標準值Qkmax(kN)最接近下列()項。()
樁身混凝土采用C25(fC=11.9N/mm2),地下水位較高,確定在軸心受壓時單樁的承載力Q(kN)最接近下列()項。
確定柱對承臺的沖切時,承臺的抗沖切承載力(kN)最接近下列()項。
由承臺形心到承臺兩腰和底邊距離范圍內板帶的彎矩設計值M1(kN·m)最接近下列()項。()
假定基樁嵌固入巖深度ι=3200mm,單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。
假定,柱只受軸心荷載作用,相應于荷載的標準組合時,原設計單樁承擔的豎向壓力均為745kN,假定承臺尺寸變化引起的承臺及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點的變化可忽略不計。補樁后此三樁承臺下單樁承擔的最大豎向壓力值(kN)最接近下列()項。()
假定按荷載的標準組合計算的單根基樁上拔力NK=1200kN,土層及各層的抗拔系數λ均取0.75,當群樁呈非整體破壞時,滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι(mm)最接近下列()項。()
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應于作用的基本組合時,求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺和承臺上土自重后,基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。
已知βhp=0.975,補樁后承臺在A樁處的角樁沖切的承載力設計值(kN)最接近下列()項。()
確定單樁豎向承載力特征值Ra(kN)最接近下列()項。