某汽修車(chē)間為等高單層雙跨排架鋼結(jié)構(gòu)廠(chǎng)房，梁柱構(gòu)件均采用焊接實(shí)腹H型截面，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠(chǎng)房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎(chǔ)剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。

設(shè)計(jì)條件同題。A軸線(xiàn)上段柱與屋面梁WL-1剛接，如下圖所示；柱上端腹板節(jié)點(diǎn)域的幾何尺寸h_b=668mm，h_c=568mm。已知屋面梁梁端彎矩設(shè)計(jì)值M_b=375kN·m。試問(wèn)，當(dāng)按抗剪強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算時(shí)，腹板節(jié)點(diǎn)域由彎矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值τ（N／mm²），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

某汽修車(chē)間為等高單層雙跨排架鋼結(jié)構(gòu)廠(chǎng)房，梁柱構(gòu)件均采用焊接實(shí)腹H型截面，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠(chǎng)房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎(chǔ)剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。

A軸線(xiàn)邊柱上端與屋面梁剛接，上、下段柱截面及截面特性如下圖所示。下段柱軸力及彎矩設(shè)計(jì)值分別為N=1037kN，M_x=830kN·m；排架平面內(nèi)下段柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ=1.3。試問(wèn)，當(dāng)對(duì)下段柱進(jìn)行彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，截面上最大壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm²），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①參數(shù)（1-0.8N/NEX′）=0.97。②等效彎矩系數(shù)β_max=1.0。③柱翼緣為焰切邊。

某汽修車(chē)間為等高單層雙跨排架鋼結(jié)構(gòu)廠(chǎng)房，梁柱構(gòu)件均采用焊接實(shí)腹H型截面，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠(chǎng)房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎(chǔ)剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。

設(shè)計(jì)條件同題。屋面梁WL-1的安裝接頭采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，并假定由兩翼緣板承受截面上的全部彎矩。翼緣板連接螺栓布置如下圖所示，螺栓直徑M20，孔徑d₀=21.5mm。連接處彎矩設(shè)計(jì)值M=450kN·m；在彎矩作用下，翼緣板按軸心受力構(gòu)件計(jì)算。試問(wèn)，該連接處屋面梁WL-1翼緣板的最大正應(yīng)力設(shè)計(jì)值σ（N／mm²），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

某汽修車(chē)間為等高單層雙跨排架鋼結(jié)構(gòu)廠(chǎng)房，梁柱構(gòu)件均采用焊接實(shí)腹H型截面，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。梁與柱為剛性連接，屋面采用彩鋼壓型板及輕型檁條。廠(chǎng)房縱向柱距為7.5m，柱下端與基礎(chǔ)剛接。鋼材均采用Q235-B，焊條為E43型。

某熔煉爐廠(chǎng)房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

設(shè)計(jì)條件同題，該支承加勁肋的計(jì)算截面及其截面特性如下圖所示。試問(wèn)，按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算平面外穩(wěn)定性時(shí)，該支承加勁肋的壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm²），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：該軸心受壓構(gòu)件的截面分類(lèi)為b類(lèi)。

某熔煉爐廠(chǎng)房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

主梁GL-1支座及其加勁肋的設(shè)置如下圖所示。已知支座反力設(shè)計(jì)值N=1058kN，根據(jù)支座加勁肋的端面承壓要求，試問(wèn)，支承加勁肋的板厚t_s（mm），應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？（）

某熔煉爐廠(chǎng)房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

某熔煉爐廠(chǎng)房爐前鋼平臺(tái)主梁GL-1為單跨帶懸臂段簡(jiǎn)支梁，采用焊接H型鋼H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×10⁴mm，W_x=11885×10³mm，S_x=6728×10³mm，鋼材采用Q235-B，焊條為E43型，主梁GL-1計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算，梁上作用的荷載已折算為等效均布荷載，其中恒載設(shè)計(jì)值g=12kN／m（含結(jié)構(gòu)自重），活載設(shè)計(jì)值q=80kN／m。

某廠(chǎng)房側(cè)跨采用單坡倒梯形鋼屋架，跨度30m，柱距12m。屋架與柱頂鉸結(jié)，屋面采用金屬壓型鋼板、高頻焊接薄壁H型鋼檁條。屋架上下弦桿與腹桿間以節(jié)點(diǎn)板連接（中間節(jié)點(diǎn)板厚t=10mm）并均采用雙角鋼組合截面。屋架幾何尺寸及部分桿件內(nèi)力設(shè)計(jì)值如下圖所示。屋架鋼材全部采用Q235-B，焊條采用E43型。

如下圖所示。圖中節(jié)點(diǎn)板的厚度為12mm；斜腹桿FB截面為┗80×6，軸力設(shè)計(jì)值N=320kN；腹桿與節(jié)點(diǎn)板間為焊接連接。節(jié)點(diǎn)板在拉剪作用下其撕裂破壞線(xiàn)為ABCD，如下圖所示。已知，三折線(xiàn)段的長(zhǎng)度分別為=100mm，=80mm，=125mm；折線(xiàn)段AB、CD與腹桿軸線(xiàn)的夾角α₁=47°，α₂=38°。試問(wèn)，節(jié)點(diǎn)板在拉剪作用下的強(qiáng)度計(jì)算值（N／mm²），應(yīng)與下述何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

某廠(chǎng)房側(cè)跨采用單坡倒梯形鋼屋架，跨度30m，柱距12m。屋架與柱頂鉸結(jié)，屋面采用金屬壓型鋼板、高頻焊接薄壁H型鋼檁條。屋架上下弦桿與腹桿間以節(jié)點(diǎn)板連接（中間節(jié)點(diǎn)板厚t=10mm）并均采用雙角鋼組合截面。屋架幾何尺寸及部分桿件內(nèi)力設(shè)計(jì)值如下圖所示。屋架鋼材全部采用Q235-B，焊條采用E43型。

上弦桿F節(jié)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)板與腹桿連接構(gòu)造如下圖所示。端腹桿AF截面為┗125×10，其軸力設(shè)計(jì)值N=-475kN；角鋼與節(jié)點(diǎn)板間采用直角角焊縫焊接連接，角鋼肢背角焊縫焊腳尺寸h_f為10mm。試問(wèn)，角鋼肢背側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度l_w（mm），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）