某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質剖面如下圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。
A.150
B.200
C.300
D.350
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某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質剖面如下圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。
A.1000
B.1095
C.1200
D.1300
某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質剖面如下圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。
A.278
B.288
C.302
D.326
某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質剖面如下圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。
A.1100
B.1200
C.1300
D.1400
=0.2462，沉降計算經(jīng)驗系1數(shù)ψ=0.2，試問，在筏板基礎平面中心點處，復合地基土層的變形計算值（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①矩形面積上均布荷載作用下角點的平均附加應力系數(shù)（
）表。②計算復合地基變形時，可近似地忽略混凝土墊層、褥墊層的變形和重量。
某高層住宅，采用筏板基礎，地基基礎設計等級為乙級?；A底面處由靜荷載產(chǎn)生的平均壓力為380kPa，由活荷載產(chǎn)生的平均壓力為65kPa；活荷載準永久值系數(shù)為ψq=0.4。地基土層分布如下圖所示。地基處理采用水泥粉煤灰碎石（CFG）樁，樁徑400mm，在基底平面（24m×28.8m）范圍內(nèi)呈等邊三角形滿堂均勻布置，樁距1.7m，如下圖所示。
A.平均沉降：200mm；整體傾斜：0.0025
B.平均沉降：200mm；整體傾斜：0.003
C.平均沉降：135mm；整體傾斜：0.0025
D.平均沉降：135mm；整體傾斜：0.003
某高層住宅，采用筏板基礎，地基基礎設計等級為乙級?；A底面處由靜荷載產(chǎn)生的平均壓力為380kPa，由活荷載產(chǎn)生的平均壓力為65kPa；活荷載準永久值系數(shù)為ψq=0.4。地基土層分布如下圖所示。地基處理采用水泥粉煤灰碎石（CFG）樁，樁徑400mm，在基底平面（24m×28.8m）范圍內(nèi)呈等邊三角形滿堂均勻布置，樁距1.7m，如下圖所示。
A.332
B.348
C.386
D.445
某高層住宅，采用筏板基礎，地基基礎設計等級為乙級?；A底面處由靜荷載產(chǎn)生的平均壓力為380kPa，由活荷載產(chǎn)生的平均壓力為65kPa；活荷載準永久值系數(shù)為ψq=0.4。地基土層分布如下圖所示。地基處理采用水泥粉煤灰碎石（CFG）樁，樁徑400mm，在基底平面（24m×28.8m）范圍內(nèi)呈等邊三角形滿堂均勻布置，樁距1.7m，如下圖所示。
A.22033
B.19099
C.12730
D.6400
某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎長度1m計算，其上部結構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎自重和基礎上土重）用的加權平均容重γG=20kN/m3，基礎及工程地質剖面如下圖所示。
A.70.6；141.3
B.73.4；141.3
C.70.6；119.0
D.73.4；119.0
最新試題
在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）的規(guī)定。
驗算承臺抗沖切承載力時，作用在由柱邊至樁頂內(nèi)邊緣形成沖切破壞錐體上的沖切力最接近于（）kN。
按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）的規(guī)定，計算地基持力層范圍內(nèi)的軟弱下臥層頂面處的附加壓力時，試問，所需的地基壓力擴散角θ值與下列何項數(shù)值最為接近？（）
規(guī)范附錄K的第1個表格和第2個表格有何區(qū)別，應該如何使用？
《地基規(guī)范》圖8．5．17-2中，從圖上看，似乎按考慮45°角對h0進行取值更合適，為什么規(guī)范取為承臺外邊緣的有效高度？
確定用于地基變形計算的基底中心附加壓力p0最接近于（）kPa。
試問，基礎底面處土的修正后的天然地基承載力特征值（kPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）
如何理解《地基規(guī)范》5．1．7條的設計凍深zD？
《地基規(guī)范》公式（8．4．5-1）和公式（8．4．5-2）都是計算板厚的公式，區(qū)別在哪里？是不是雙向板時采用公式（8．4．5-2）？
《地基規(guī)范》8．4．7條，距柱邊h0／2處沖切臨界截面的最大剪應力按照下式計算：