某樁基基礎平面、剖面和地基土層分布情況如習圖4.3.2所示。土層分布:①雜填土,重度γ=17.8kN/m3;②淤泥質土,重度γ=17.8kN/m3,樁的極限側阻力標準值qsik=20kPa,屬高靈敏度軟土;③黏土,重度γ=19.5kN/m3,qsik=60kPa,極限端阻力標準值qpk=2700kPa,土的壓縮模量Es1=8.0MPa;④淤泥質土,地基承載力特征值=70kPa;壓縮模量Es2=1.6MPa;在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk=21kPa。作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值FK=3600kN,樁基承臺和承臺上土自重標準值GK=480kN。本樁基安全等級為丙級。
根據(jù)《樁基規(guī)范》計算:
基樁豎向承載力特征值R為()。
A.371kN
B.411kN
C.441kN
D.481kN
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某建筑柱下樁基采用等邊三樁承臺,如圖所示,承臺等厚三向均勻配筋。在荷載的基本組合下,作用在承臺頂面的軸心豎向壓力為2500kN,承臺及其上土的自重標準值為280kN?;窘M合由永久荷載控制。按《建筑樁基技術規(guī)范》作答。試問:該承臺正截面最大彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。
A.750
B.800
C.850
D.950
某建筑樁基承臺如圖所示,相應于作用的基本組合時的柱軸壓力F=12000kN,力矩M=1500kN·m,水平力H=600kN。承臺及其上填土的平均重度為20kN/m3。按《建筑樁基技術規(guī)范》作答。試問:計算圖示虛線截面處的彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。()
A.4800
B.5300
C.5600
D.5900
A.14.3
B.15.6
C.16.7
D.17.4
A.22
B.25
C.28
D.30
A.5
B.9
C.12
D.15
某建筑樁基工程采用泥漿護壁非擠土灌注樁,樁徑d為600mm,樁長ι=30m,灌注樁配筋、地基土層分布及相關參數(shù)情況,如圖所示,第③層粉砂層為不液化土層,樁身配筋符合《建筑樁基技術規(guī)范》灌注樁配筋的有關要求。建筑物對水平位移不敏感,單樁水平靜載試驗時,樁頂水平位移6mm時所對應的荷載為75kN,樁頂水平位移10mm時所對應的荷載為120kN。試問:當驗算永久荷載控制的樁基水平承載力時,單樁水平承載力特征值(kN)最接近下列()項。
A.60
B.70
C.80
D.90
某軟土地基上多層建筑采用減沉復合疏樁基礎,筏板基礎平面尺寸為40m×16m,筏板基礎底設置鋼筋混凝土預制樁,共計180根,單樁截面尺寸為0.2m×0.2m,樁長18m,樁間距2m,不規(guī)則布樁,地層分布及土層參數(shù)見圖6.5.3所示。試問:該基礎中點由樁土相互作用產(chǎn)生的沉降量ssp(mm)最接近下列()項。()
A.10
B.13
C.16
D.19
A.800
B.850
C.900
D.950
某建筑樁基如圖所示,樁徑為0.8m,樁長為8m。當水位從-3m降至-8m。淤泥ξ=0.20;淤泥質黏土ξ=0.25;黏土ξ=0.30。
試問:單樁負摩阻力引起的下拉荷載值Qng(kN)最接近下列()項。
A.520
B.570
C.620
D.670
某建筑柱下六樁樁基承臺,承臺埋深2.0m,承臺面積為3.0m×4.2m,采用直徑0.4m的灌注樁,樁長12m,距徑比sA/d=4,樁頂以下土層參數(shù)如表6.4.2所示。取地基抗震承載力調整系數(shù)ξA=1.5,fak=300kPa,承臺效應系數(shù)ηE=0.14。試問:該復合基樁考慮地震作用時的豎向承載力特征值R(kN)與其單樁豎向承載力特征值RA(kN)之比,最接近下列()項。
A.1.10
B.1.15
C.1.20
D.1.25
最新試題
驗算柱對承臺的沖切時,承臺的抗沖切承載力設計值(kN),最接近下列()項。
該建筑物屬于對水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗表明,當?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時,所對應的水平荷載為32kN。已求得承臺側向土水平抗力效應系數(shù)ηι=1.35,樁頂約束效應系數(shù)η=2.05。當驗算地震作用樁基的水平承載力時,沿承臺長邊方向,群樁基礎的基樁水平承載力特征值RH(kN)最接近下列()項。提示:sA/d<6。()
已知粉質黏土、淤泥質土和黏性土的樁周摩擦力特征值qsia依次分別為15kPa、10kPa和30kPa,黏性土的樁端土承載力特征值qpa為1120kPa。單樁豎向承載力特征值RA(kN),應與下列()項數(shù)據(jù)最為接近。()
由承臺形心到承臺兩腰和底邊距離范圍內板帶的彎矩設計值M1(kN·m)最接近下列()項。()
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設計值V(kN)最接近下列()項。()
樁身混凝土采用C25(fC=11.9N/mm2),地下水位較高,確定在軸心受壓時單樁的承載力Q(kN)最接近下列()項。
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應于作用的基本組合時,求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺和承臺上土自重后,基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。
當樁身采用構造配筋時,取,按樁身強度確定的樁頂軸向力設計值N(kN)最接近下列()項。
假定,柱只受軸心荷載作用,相應于荷載的標準組合時,原設計單樁承擔的豎向壓力均為745kN,假定承臺尺寸變化引起的承臺及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點的變化可忽略不計。補樁后此三樁承臺下單樁承擔的最大豎向壓力值(kN)最接近下列()項。()
該工程建筑抗震設防烈度為7度,設計地震分組為第一組,設計基本地震加速度為0.15g。細中砂層土初步判別認為需進一步進行液化判別,土層厚度中心A點的標準貫入錘擊數(shù)實測值N=6。試問,當考慮地震作用,按《建筑樁基技術規(guī)范》計算樁的豎向承載力特征值時,細中砂層土的液化影響系數(shù)最接近下列()項。