某卸礦站帶式輸送機棧橋端部設計為懸挑的平面桁架結構，棧橋的傾斜橋面由簡支梁系及鋼鋪板組成，如下圖所示。桁架上弦桿及橋面梁系采用軋制型材，桁架腹桿及下弦桿采用熱軋無縫鋼管，腹桿上端與桁架上弦間以節(jié)點板連接，腹桿下端與桁架下弦主管直接焊接連接，全部鋼材均采用Q235-B鋼，焊條電弧焊使用E43型焊條，焊縫質量等級為二級。
橋面結構中的主梁L-1選用軋制H型鋼HN298×149×5.5×8，截面特性：Wx=433×103mm3，Wy=59.4×103mm3，梁腹板與橋面垂直（見下圖），梁兩端為簡支。梁L-1承受由次梁L-2傳來的豎向集中荷載設計值P=50.3kN（已含結構自重），因考慮與次梁及橋面鋪板協同工作，可不計豎向荷載的坡向分力作用。試問，當對L-1作強度驗算時，其跨中截面彎曲應力設計值（N／mm2）應與下列何項數值最為接近？（）提示：計算截面無栓孔削弱。
A.82.0
B.163.6
C.175.0
D.184.0
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某卸礦站帶式輸送機棧橋端部設計為懸挑的平面桁架結構，棧橋的傾斜橋面由簡支梁系及鋼鋪板組成，如下圖所示。桁架上弦桿及橋面梁系采用軋制型材，桁架腹桿及下弦桿采用熱軋無縫鋼管，腹桿上端與桁架上弦間以節(jié)點板連接，腹桿下端與桁架下弦主管直接焊接連接，全部鋼材均采用Q235-B鋼，焊條電弧焊使用E43型焊條，焊縫質量等級為二級。
A.4.6
B.5.2
C.8.0
D.17.5
某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。
A.20
B.30
C.40
D.50
某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。
A.15.41
B.19.01
C.22.06
D.24.87
某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。
A.1.939
B.2.742
C.3.878
D.5.484
某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如下圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設計值為N=400kN，鋼材Q235-A.F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，ilim=0.79cm。
A.188.5
B.190.5
C.192.0
D.193.0
某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如下圖所示。鋼梁截面及內力計算結果
A.0.895
B.0.938
C.1.612
D.2.367
某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如下圖所示。鋼梁截面及內力計算結果
A.270.2
B.297.6
C.301.7
D.306
某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如下圖所示。鋼梁截面及內力計算結果
A.1截面的腹板計算高度邊緣處
B.2截面的腹板計算高度邊緣處
C.1截面的翼緣最大纖維處
D.2截面的翼緣最大纖維處
某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如下圖所示。鋼梁截面及內力計算結果
A.35
B.53
C.70
D.110
某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如下圖所示。鋼梁截面及內力計算結果
A.278.2
B.285.2
C.292.2
D.310.1
最新試題
根據標準GB/T230.1-2009在進行洛氏硬度試驗過程中，硬度計應避免受到沖擊或振動。
扭剪型高強度螺栓連接副預拉力復驗時，在緊固件中墊圈發(fā)生轉動時，應更換連接副，重新試驗。
根據標準GB50205-2001規(guī)定螺栓實物最小載荷試驗，當試驗拉力超過最小拉力載荷直至拉斷時，斷裂應發(fā)生在螺頭與桿部的交接處。
扭剪型高強螺栓施工扭矩檢驗時，尾部梅花頭被擰掉者視同其終擰扭矩達到合格質量標準。
對設計使用年限大于或等于25年的建筑物，對使用期間不能重新噴涂（涂刷）防腐涂料的結構部位，可采用常規(guī)防腐蝕措施。
根據標準GB/T230.1-2009洛氏硬度試驗應選擇在較小溫度變化范圍內進行，因為溫度的變化可能會對試驗結果有影響。
根據標準GB/T50205-2001規(guī)定抗滑移系數檢驗應采用單摩擦面的二栓拼接的拉力試件。
標準GB50205-2001規(guī)定高強度螺栓抗滑移系數檢驗中，將組裝好試件置于拉力試驗機上，試件的軸線可不應與試驗機夾具中心嚴格對中。
根據標準JG/T11-2009規(guī)定焊接空心球承載能力試驗，一般采用單向拉、壓試驗。
根據標準JGJ82-2011規(guī)定預拉力（緊固軸力）是通過緊固高強度螺栓連接副而在螺栓桿軸方向產生的，且符合連接設計所要求的拉力。