A.低應(yīng)變反射波法檢測時，傳感器安裝點與錘擊點越遠，測試波速比實際波速高出越多
B.理論上當(dāng)樁身截面變化越多，應(yīng)力波傳播的路徑相對延長，故低應(yīng)變實測波速比實際波速低出越多
C.低應(yīng)變檢測實測曲線中高頻干擾的強弱與傳感器安裝位置有關(guān)
D.通常具有錘墊緩沖作用的自由落錘高應(yīng)變測試，力信號中有效高頻分量一般不超過200～300Hz
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A.導(dǎo)桿式柴油錘靠落錘下落壓縮汽缸中氣體對樁施力，造成力和速度上升沿十分緩慢
B.壓電式加速度傳感器的有限低頻響應(yīng)，使信號發(fā)生畸變
C.導(dǎo)桿式柴油錘一般錘重較輕
D.導(dǎo)桿式柴油錘一般落距太高
A.與位移相關(guān)的土的最大靜阻力滯后于與速度相關(guān)的土的最大動阻力
B.荷載作用持續(xù)時間長短受樁的廣義阻抗大小與錘的阻抗之比和樁周土阻力的影響
C.樁身中的波傳播效應(yīng)是否存在主要取決于荷載中的有效頻率分量的波長與樁長的比值，比值越小，波傳播效應(yīng)就越小
D.高應(yīng)變法采用重錘低擊時，一般產(chǎn)生陡升緩降的力脈沖；而動靜法的荷載作用下產(chǎn)生的是緩升緩降的力脈沖
A.采用線性粘滯阻尼
B.動阻力大小與樁身運動速度成正比
C.動阻力大小與樁身運動加速度成正比
D.采用輻射阻尼模型
A.單元劃分采用等時單元
B.側(cè)阻力作用在與其相鄰樁單元的界面處
C.開口管樁土塞的土質(zhì)量可折算成相鄰樁單元的附加質(zhì)量
D.土塞的土質(zhì)量采用輻射阻尼模型
A.柴油鍾（導(dǎo)桿式、筒式）
B.液壓錘、蒸汽錘
C.振動錘
D.具有穩(wěn)固導(dǎo)向裝置的自由落體錘
A.速度曲線的峰—峰值時差與已知樁長
B.同一根樁上低應(yīng)變法確定
C.速度曲線第一峰起升沿的起點至速度峰起升或下降沿的起點之間的時差與已知樁長
D.下行波上升沿的起點與上行波下降沿的起點之間的時差與已知樁長
A.兩組力和速度時程波形基本一致，峰值前二者重合，峰值后協(xié)調(diào)
B.力和速度時程波形最終回歸零值
C.波形采樣長度足夠
D.貫入度2～6mm，波形無明顯的高頻雜波干擾
A.樁淺部阻抗變化和土阻力影響
B.采用應(yīng)變式傳感器測力時，測點處混凝土的非線性造成力值明顯偏低
C.錘擊力波上升緩慢或樁很短時，土阻力波或樁底反射波的影響
D.導(dǎo)桿式柴油錘敲擊時
A.高應(yīng)變檢測中，可采用加速度信號兩次積分得到的最終位移作為實測貫入度
B.和低應(yīng)變反射波一樣，凱司法樁身完整性系數(shù)β的計算屬純理論公式，即使對等截面均勻樁也需對土阻力進行假定，因此計算結(jié)果也為估算值
C.高應(yīng)變方法檢測時，當(dāng)采用自由落錘為錘擊設(shè)備時，對錘重有嚴格限制，對錘的尺寸及比例沒有特殊要求
D.高應(yīng)變檢測中出現(xiàn)嚴重錘擊偏心，導(dǎo)致兩側(cè)力信號幅值相差超過1倍時，應(yīng)對兩側(cè)力信號進行平均后再進行承載力分析計算
A.樁頂受到錘擊力時，當(dāng)遇到樁身有缺損時，在實測曲線上表現(xiàn)是使力值減少，速度值增大
B.波速明顯偏高的樁，樁長可能偏短
C.軟土中打入樁承載力隨時間增長的機理取決于軟土的觸變時效和固結(jié)時效
D.斷樁豎向抗壓承載力肯定不能滿足設(shè)計要求
最新試題
下列有關(guān)高應(yīng)變檢測的說法中，正確的是（）。
高應(yīng)變檢測采集到的信號應(yīng)符合（）要求。
下列樁型中，高、低應(yīng)變檢測法均適用的是（）。
采用實測曲線擬合法擬合時：增加土的極限靜阻力（Ru），將使Pc（t）曲線（）；增加土的最大彈性位移Sq ，將使Pc（t）曲線（）；增加土阻尼，將使Pc （t ）曲線（）。
以下對實測曲線擬合法阻力響應(yīng)區(qū)的描述正確的是（）。
以下有關(guān)高應(yīng)變檢測中各參數(shù)之間關(guān)系，表述正確的是（）。
廣義的高應(yīng)法應(yīng)包括下列（）檢測方法。
下列有關(guān)高、低應(yīng)變檢測的說法中，正確的有（）。
高應(yīng)變實測力和速度信號除以下（）情況外，均不得進行調(diào)整。
CASE法認為，樁頂實測的力和速度記錄中包含的信息有（）。