某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，f_c=14.3MPa，f_t=1.43MPa，a_s=a_s′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設計值M_b^l=420.52kN·m，右側(cè)梁端彎矩設計值M_b^r=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離H_c=4.65m。

某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，f_c=14.3MPa，f_t=1.43MPa，a_s=a_s′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設計值M_b^l=420.52kN·m，右側(cè)梁端彎矩設計值M_b^r=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離H_c=4.65m。

某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如下圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，f_c=14.3MPa，f_t=1.43MPa，a_s=a_s′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設計值M_b^l=420.52kN·m，右側(cè)梁端彎矩設計值M_b^r=249.48kN·m，上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離H_c=4.65m。

一商廈建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。該建筑的入口處采用懸挑長度為17.5m的鋼桁架（見下圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節(jié)點上的重力荷載代表值P_gk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力N_Evk^a=（）kN。端部斜腹桿a由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力

某高層鋼結(jié)構(gòu)，按8度抗震設防。結(jié)構(gòu)設中心支撐，支撐斜桿鋼材采用Q345（f_y=325N/mm²），構(gòu)件橫斷面如下圖所示。則滿足腹板寬厚比要求的腹板厚度t最接近于（）mm。提示：按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-98）設計。

一商店建筑中有一挑出長度為8m的長懸挑梁，梁上作用著永久荷載標準值的線荷載g_k=30kN/m，樓面活荷載標準值的線荷載q_k=20kN/m（見下圖）。該建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。由此可算得梁端A處的最大彎矩設計值M_A=（）kN·m。提示：計算時應對有無豎向地震作用，以及比較永久荷載效應控制的組合與可變荷載效應控制的組合，然后確定最大彎矩設計值M_A.長懸臂梁計算簡圖

一展覽廳的圓弧形靜定三鉸拱，其跨度l=25m，矢高f=4m（見下圖），在C、D、E處均作用著兩個集中荷載P_gk及P_qk，即一是由永久荷載標準值產(chǎn)生的拱頂集中荷載P_gk=100kN，另一是由拱面活荷載標準值產(chǎn)生的拱頂集中荷載P_qk=50kN，由此算得該拱底部拉桿的軸向拉力設計值N_A=（）kN。三鉸拱的計算簡圖

在某大城市市中心有一特重要的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)的大樓，如下圖所示，外形和質(zhì)量沿房屋高度方向均基本呈均勻分布。房屋總高H=130m，通過動力特性分析，已知T₁=2.80s，房屋的平面L×B=50m×30m?，F(xiàn)已知該市按50年一遇的風壓為0.55kN/m²，100年一遇的風壓為0.60kN/m²。則該樓頂點處的風荷載標準值wk最接近于（）kN/m²。平立面尺寸

某高層建筑，地下一層箱形基礎頂為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端，建筑俯視平面和剖面如下圖所示?？拐鹩嬎銜r，不計入地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。相應于荷載效應標準組合時，上部結(jié)構(gòu)和基礎傳下來的豎向力值N_k=165900kN作用于基礎底面形心位置；結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值F_Ek=9600kN，其在地下一層頂產(chǎn)生的傾覆力矩M_Ek=396000kN·m。確定基礎寬度時，若不考慮地下室周圍土的側(cè)壓力，基底反力呈直線分布，地基承載力驗算滿足規(guī)范要求，試問，在下圖所示水平地震作用下，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2002）關(guān)于基底應力狀態(tài)限制要求的基礎最小寬度B_j，與下列何項數(shù)值最為接近？（）